机械工程材料杂志

机械工程材料杂志2025年第9期

• 复杂微通道热管理部件的应用与加工技术进展

  周永欣, 张宝琦, 贾磊, 魏艳妮, 吕振林, 邢志国

  高密度能量的输入与管理正成为未来装备可靠和长寿命服役的关键基础，微通道结构热管理部件具有结构紧凑、整体尺寸小、传热效率高等特点，可以很好地解决高能量密度热管理问题，在航空航天以及军工领域有着广阔的应用前景。介绍了不同类型微通道结构对微通道换热器传热性能的影响，综述了传统微米级减材加工技术和增材制造工艺制备复杂微通道热管理部件的优缺点，并重点从化学蚀刻和扩散焊接2个关键工序阐述了叠层增材制造技术在加工复杂微通道热管理部件方面的应用。

• 端子表面粗糙度对超声波焊接铜线/紫铜端子接头拉伸性能的影响

  王兴祎, 李胜利, 赵伦, 梁召峰, 艾新港, 苏健雄, 李莉娅

  利用砂纸打磨T2紫铜端子表面以获得不同的表面粗糙度（1.80，1.15，0.62，0.36，0.14 μm），采用超声波焊接方法对EVR25 mm2铜线和紫铜端子进行焊接，研究了端子表面粗糙度对接头成形质量和拉伸性能的影响。结果表明：随着端子表面粗糙度由1.80 μm降低至0.14 μm，接头的孔隙率由11.76%降低至8.15%，铜丝之间以及铜线/端子界面处的孔隙减少，界面结合更加紧密，结合形式由点连接与线连接转变为线连接与面连接，接头的成形质量提高；随着端子表面粗糙度降低，拉伸过程中接头的平均峰值载荷升高，铜线在端子上的粘连程度增强，接头的失效形式由以界面拉脱为主向以铜线大量粘连为主转变。

• 砂纸打磨和退火热处理对301不锈钢微动磨损性能的影响

  宁海石, 付雅方, 王先杰, 贺继樊, 朱旻昊

  对钝化后的301不锈钢板进行砂纸打磨和退火处理，通过不同位移幅值（10，30，50 μm）的微动磨损试验研究了砂纸打磨和退火对钢板微动磨损行为的影响。结果表明：随着位移幅值增加，未处理和退火热处理301不锈钢板的微动磨损运行区域按照部分滑移区、混合区、完全滑移区依次变化，而砂纸打磨钢板则由部分滑移区直接向完全滑移区转变，不同工艺处理钢板的损伤机制均由以黏着磨损为主转变为以疲劳磨损和磨粒磨损为主。砂纸打磨钢板表面形成的微织构使得该钢板在30 μm位移幅值下的微动运行区域仍为部分滑移区，提高了钢的抗微动损伤能力，其在完全滑移区（位移幅值50 μm）的累积摩擦耗散能较未处理钢板增加0.9%，磨损率降低19.5%；不同位移幅值下砂纸打磨钢板的磨损体积均最低。退火热处理使得钢板表面硬度降低，钢板在完全滑移区（位移幅值50 μm）的累积摩擦耗散能较未处理钢板降低0.6%，但其磨损率增加19.8%。

• 热轧变形量对含铌446铁素体不锈钢组织与耐铝液腐蚀性能的影响

  宋佳敏, 廖劲成, 杨弋涛

  采用真空熔炼、1 150 ℃均匀化退火、1 000 ℃热轧、950 ℃退火等工艺制备含质量分数0.20%铌的446铁素体不锈钢，研究了热轧变形量（20%，40%，60%）对试验钢组织和耐铝液腐蚀性能的影响。结果表明：随着热轧变形量的增加，试验钢的晶粒尺寸明显细化，析出相析出位置由晶界转变为晶界和晶内，小角度晶界含量先增后减，当热轧变形量为40%时，小角度晶界占比最高，为27.2%。20%热轧变形量下的析出相主要为TiN和（Ti, Nb）C，40%和60%热轧变形量下主要为（Ti, Nb）（C, N）、（Ti, Nb）C和Fe2Nb，60%热轧变形量下Fe2Nb相的含量更多。随着热轧变形量的增加，770 ℃铝液中浸蚀1 h后试验钢表面形成的金属间化合物层厚度先减小后增大，40%热轧变形量下的厚度最小，为54.04 μm，同时金属间化合物层中存在弥散分布的（Ti, Nb）C析出相，此时试验钢具有最优异的耐铝液腐蚀性能。

• 离焦量对5052铝合金/T2紫铜激光熔钎焊接头组织和性能的影响

  杨炎川, 杨亚轩, 周宇浩

  以Zn-Al药芯焊丝作为填充金属，在激光功率2 400 W、焊接速度6 mm·s?1、送丝速度2 m·min?1条件下，采用激光熔钎焊对T2紫铜板和5052铝合金板进行对接，研究了离焦量（0，+2，+4，+6，+8 mm）对焊丝润湿铺展性能以及对接头显微组织、物相组成和力学性能的影响。结果表明：随着离焦量的增加，Zn-Al药芯焊丝熔化后在紫铜表面的铺展面积降低，润湿铺展性能降低。当离焦量为0，+2，+4，+8 mm时，焊缝金属铺展不良，焊缝中出现焊瘤、裂纹等缺陷，当离焦量为+6 mm时，焊缝金属铺展良好，焊缝表面未出现明显缺陷，成形质量最好。当离焦量为0时，铜侧钎焊界面反应层主要由Al4Cu9和Al4.2Cu3.2Zn0.7相组成，当离焦量为+6 mm时，主要由AlCu和CuZn5相组成，当离焦量为+8 mm时，主要由AlCu和Al4.2Cu3.2Zn0.7相组成。随离焦量增大，接头不同区域的硬度变化不大，抗拉强度先升高后降低，+6 mm离焦量下的抗拉强度最大，为212 MPa，此时拉伸断口中分布着尺寸较小的韧窝，呈典型的韧性断裂形貌。

• 焊接间隙对Q690D高强度钢CO2气体保护焊接头组织和性能的影响

  刘鑫雨, 孙有平, 李旺珍, 林博, 李乾

  采用ER50-6焊丝对4 mm厚Q690D高强度钢板进行CO2气体保护焊接，研究了焊接间隙（0.75，1.00，1.25，1.50 mm）对焊接接头组织及性能的影响。结果表明：随着焊接间隙的增加，焊缝背面的余高和熔宽不断增加，焊接间隙1.00，1.25 mm下焊缝成形质量良好，焊接间隙0.75 mm下焊缝背面出现未焊透缺陷，焊接间隙1.50 mm下出现焊瘤、焊渣等缺陷。不同焊接间隙下接头均由焊缝、热影响区和母材区组成，热影响区分为粗晶区、细晶区、不完全重结晶区；随着焊接间隙的增大，焊缝的动态再结晶程度先减弱后增强，几何必须位错密度平均值先增大后减小，大角度晶粒占比先降后增再降；焊接间隙1.50 mm下的动态再结晶程度最高，几何必须位错密度最低，焊接间隙1.25 mm下的大角度晶粒占比最大。不同焊接间隙下热影响区细晶区的硬度最高，焊缝的硬度最低；随着焊接间隙的增大，热影响区细晶区和焊缝的硬度均先升后降，接头的残余拉应力增大，接头抗拉强度和断后伸长率均先升后降。最佳焊接间隙为1.25 mm，此时接头热影响区细晶区和焊缝的硬度最高，拉伸性能最好，断后伸长率为10.4%，抗拉强度为697.1 MPa，达到母材的90%以上，拉伸断口由大量韧窝组成，呈韧性断裂特征。

• 工艺参数对间热式电子束焊接5083/5052铝合金异种金属接头组织及性能的影响

  黄星光, 孙宝福, 麻民思, 林祖正, 秦文生

  采用间热式电子束焊接对5083铝合金和5052铝合金进行对接焊，研究了束流强度（18，20，22 mA）和焊接速度（800，1 000，1 200 mm·min?1）对接头成形质量、显微组织和拉伸性能的影响。结果表明：随着束流强度增加，焊缝出现塌陷，成形质量变差，随着焊接速度增加，焊缝熔深减小，坍塌程度降低。不同工艺参数下焊缝组织主要包括α-Al和β-Mg2Al3相，还存在Mg2Si相，随着束流强度增加，β相晶粒粗化，Mg2Si强化相析出量增多，Al-Mn弥散相逐渐析出；随着焊接速度增加，β相和Mg2Si相析出量减少。随着束流强度增加，接头抗拉强度和屈服强度增大，拉伸断裂机制由脆性断裂向韧性断裂转变；随着焊接速度增加，抗拉强度增大，屈服强度先增大后减小，拉伸断裂机制由韧性断裂转变为脆性断裂。

• 真空电子束焊接工艺参数对304不锈钢/CuCrZr合金接头组织与性能的影响

  臧红, 王宇, 刘硕, 杨圆明

  采用无扫描和扫描真空电子束焊接对CuCrZr合金和304不锈钢进行连接，研究了焊接速度（10，20，30 mm·s?1，匹配的焊接束流分别为18，25，36 mA）、扫描幅值（0.5，1.0，1.5 mm）及电子束向CuCrZr合金侧偏移距离（电子束偏移量，0.2，0.4，0.6 mm）等工艺参数对接头显微组织和力学性能的影响。结果表明：在电子束偏移量为0、无扫描条件下，不同焊接速度下焊缝中均存在裂纹，随着焊接速度的增加，裂纹更加明显，接头的抗拉强度和断后伸长率均降低；10 mm·s?1焊接速度下接头的抗拉强度和断后伸长率分别为385 MPa和4.56%。在电子束偏移量为0、焊接速度为10 mm·s?1条件下，不同扫描幅值下焊缝中均存在裂纹，随着扫描幅值增加，CuCrZr合金侧焊缝形成的凹陷越明显，接头的拉伸性能降低，0.5 mm扫描幅值下接头的抗拉强度为350 MPa，断后伸长率为2.37%。在电子束偏移量为0，扫描幅值固定为0.5 mm条件下，增加焊接速度至20，30 mm·s?1后，焊缝中均未产生裂纹，接头的抗拉强度和断后伸长率最高可达364 MPa和5.40%。在焊接速度为10 mm·s?1、无扫描条件下，不同电子束偏移量下焊缝中均未出现裂纹；当电子束偏移量为0.2 mm时，焊缝组织混合均匀，接头抗拉强度达到324 MPa，断后伸长率为5.51%，随着电子束偏移量的增加，焊缝中铜相增多，接头的拉伸性能降低。

• 高温扩散退火对4Cr5Mo2V热作模具钢液析碳化物溶解行为和晶粒度的影响

  岳斌, 陈欣钰, 左鹏鹏, 郭富玉, 闵娜, 季灯平, 冯培忠

  在不同温度（1 120，1 170，1 220，1 270 ℃）和不同保温时间（5，10 h）下对电弧冶炼+电渣重熔制备的4Cr5Mo2V热作模具钢进行高温扩散退火处理，研究了退火温度和保温时间对钢中液析碳化物溶解行为和晶粒度的影响。结果表明：高温扩散退火可有效消除4Cr5Mo2V钢中的长条形、鱼骨状、近球形和不规则块状富钼型和富钒型液析碳化物；1 220 ℃保温10 h退火后富钼型液析碳化物完全溶解，而富钒型液析碳化物在1 270 ℃保温10 h才能基本溶解，这一差异源于元素钒与碳的强结合能及富钒型碳化物的高熔点和高热稳定性。建立了4Cr5Mo2V钢在高温扩散退火过程中晶粒长大的数学模型，模型显示晶粒尺寸随高温扩散退火温度升高呈指数增长，随保温时间延长呈幂函数增长，温度是主导晶粒粗化的关键参数。综合考虑液析碳化物消除效果和组织不出现晶界过热这两个因素，4Cr5Mo2V钢最佳的高温扩散退火工艺为1 270 ℃保温10 h。

• SiCf/SiC复合材料包壳预制体缠绕成型工艺铺层方案的优化

  程仁政, 高建军, 董凯, 邓建基, 王梦千, 芦武刚

  采用缠绕成型工艺在1环向层+1螺旋层、环向层纱宽1.1 mm、螺旋层纱宽0.85 mm、螺旋层缠绕角度±45°、一切点、缠绕张力0～5 N铺层方案下制备SiC纤维（SiCf）/SiC复合材料包壳预制体，根据预制体的壁厚要求（0.45～0.56 mm）、纤维体积分数要求（45%～55％）及表面质量要求确定最优缠绕张力；改变螺旋层纱宽与缠绕角度，计算预制体理论厚度，得到满足壁厚要求的铺层方案并制备预制体，研究了螺旋层缠绕角度和切点数对壁厚、纤维体积分数的影响；预制体进行热解碳、化学气相渗透（CVI）及化学气相沉积（CVD）致密后制成包壳，对比研究了不同铺层方案下所制备包壳的密度、孔隙率、环向和轴向强度，确定了较优的铺层方案。结果表明：最优缠绕张力为3 N，此时预制体表面平整，纱线排布均匀，壁厚为0.5 mm，纤维体积分数为50％；螺旋层缠绕角度越大，包壳表面凸起数量越多，表面质量越差；切点数的增加导致预制体纤维搭接架空增多，对其CVI致密过程有正向作用，所制备包壳的孔隙率降低。满足预制体壁厚要求的铺层方案为1环向层+1螺旋层、环向层纱宽1.1 mm、螺旋层纱宽0.85 mm、缠绕角度±40°、3切点（方案一）以及1环向层+2螺旋层、环向层纱宽1.1 mm、螺旋层纱宽1.35 mm、缠绕角度±35°、3切点（方案二）。铺层方案一下所制包壳的轴向强度及孔隙率未达到指标要求，而铺层方案二下所制包壳的性能满足指标要求，其环向强度为197 MPa，轴向强度为235.2 MPa，孔隙率为6.45％，密度为2.87 g·cm?3。

• 不同温度下铁镍基高温合金的蠕变性能及组织演变

  李生志, 焦春晖, 贾晓帅

  在250 MPa恒拉应力下对铁镍基高温合金开展675 ℃和700 ℃高温蠕变试验，研究了不同温度下试验合金的蠕变性能及蠕变断裂后的显微组织。结果表明：不同温度下蠕变后试验合金的蠕变断裂方式均为沿晶断裂，700 ℃下的蠕变寿命比675 ℃下缩短7 891 h，700 ℃下试验合金的过早断裂与其组织中形成较多不均匀分布的位错缠结有关。675 ℃蠕变后试验合金的晶粒尺寸明显大于700 ℃蠕变后，且晶粒尺寸分布更分散。与675 ℃蠕变后相比，700 ℃蠕变后试验合金中TiC尺寸较大，且趋于团聚或呈条带状分布，Cr23C6的平均宽度较小；不同温度蠕变后的Cr23C6碳化物均未形成明显的连续网状结构；不同温度蠕变后晶粒内γ′相呈球形，675 ℃下γ′相平均尺寸更大；不同温度蠕变后试验合金晶界上均存在极少量无析出区和不连续粗化区。

• 热处理工艺对激光熔覆Ti-10V-2Al-3Fe合金粉末修复Ti-6Al-4V合金组织和性能的影响

  黄兆亮, 魏翔宇, 王红顺, 王艳, 张峰, 高俊杰, 刘保侠

  采用激光熔覆Ti-10V-2Al-3Fe合金粉末的方法对轧制态Ti-6Al-4V合金表面进行修复，分别进行650 ℃×2 h退火和750 ℃×2 h固溶+510 ℃×8 h时效处理，研究了热处理工艺对试样不同区域显微组织、硬度和拉伸性能的影响。结果表明：沉积态激光熔覆层组织由原始柱状β晶粒以及β晶粒内部的网篮状α相组成，热影响区组织为过饱和针状马氏体；退火后熔覆层的部分网篮组织长大，部分层片状α相转化为等轴α相，热影响区中马氏体减少，形成弥散的（α+β）相，原始组织为片状α相延伸晶粒和β晶界的基体中出现α等轴晶；与退火态相比，固溶时效态激光熔覆层部分网篮组织进一步长大，更多层片状α相转化为等轴α相，热影响区中马氏体进一步减少，基体中出现更多α等轴晶。退火和固溶时效处理降低了激光熔覆层的硬度，对基体和热影响区的总体硬度影响不大。退火处理后基体和激光熔覆层的抗拉强度和屈服强度降低，断后伸长率提高；固溶时效处理使得基体强度降低，断后伸长率提高，使得激光熔覆层强度和断后伸长率同步提高。经750 ℃×2 h固溶和500 ℃×8 h时效处理后试样的综合力学性能最好，基体和激光熔覆层的硬度分别为349，373 HV，抗拉强度分别为888，1 003 MPa，断后伸长率分别为22.1%和20.9%。

• 基于正交试验研究自润滑衬垫摩擦磨损性能

  邵若男, 韩浩盛, 黄雄荣

  以聚四氟乙烯（PTFE）/芳纶(Nomex)纤维混合编织型自润滑衬垫为研究对象，选取压力（50，100，150 MPa）、往复频率(0.1，0.3，0.5 Hz)、温度（20，71，163 ℃）三个因素设计正交试验方案，通过矩阵分析法研究了压力、往复频率、温度及其交互作用对自润滑衬垫摩擦磨损性能的影响。结果表明：50 MPa低压力条件下衬垫以表层树脂磨损为主，100 MPa中压力条件下衬垫除存在表层树脂磨损外，还存在PTFE纤维与Nomex纤维的磨损，150 MPa高压力条件下衬垫表层树脂被快速碾压破碎，PTFE纤维与Nomex纤维断裂；摩擦因数随着压力的增加或温度升高先减小后增大，随着往复频率的增加而增大，体积磨损率随着压力的增加而增大，随着往复频率的增加而减小，随着温度的升高先增大后减小；影响衬垫摩擦因数和体积磨损率的主次因素依次为压力、往复频率、温度；当压力为100 MPa、往复频率为0.5 Hz、温度为20 ℃时，摩擦因数与体积磨损率的综合值最小。

• LNG储罐用7Ni钢焊条电弧焊接头的组织与性能

  张卫斌, 邹妮康, 赵瑞辉, 刘江, 谢章龙, 杨凯, 席连云, 禹文杰, 石凤健

  以ENiCrMo-6焊条为焊接材料，采用正面三道、背面两道的多层多道焊接工艺对10 mm厚的7Ni钢板进行焊条电弧焊，研究了接头的显微组织、拉伸性能、冲击韧性、弯曲性能和硬度。结果表明：焊接接头成形质量好，焊缝中未出现裂纹、气孔等缺陷；接头焊缝由富镍树枝晶状奥氏体和析出相组成，熔合区主要由块状奥氏体组成，粗晶热影响区由粗大的板条马氏体和少量残余奥氏体组成，细晶热影响区由细小的板条马氏体和少量残余奥氏体组成。接头中焊缝的硬度最低，为170～194 HV，热影响区的硬度最高，为280～299 HV，母材的硬度居中。焊接接头的抗拉强度为763.5 MPa，焊缝和热影响区的?196 ℃冲击吸收能量分别为58.2，59.3 J，侧弯试验后焊接接头未出现开裂现象。焊接接头的力学性能满足LNG工程要求。

• 钨含量对Fe-Cr-Co系合金显微组织及性能的影响

  李仕琳, 张会, 李亚鹏, 王荟琪, 王涛涛, 廖仲尼

  采用真空电弧熔炼、冷轧、1 200 ℃×2 h退火等工艺制备了含不同质量分数（0，4.5%，6.5%，8.5%）钨的Fe-Cr-Co系合金，研究了钨含量对合金显微组织及性能的影响。结果表明：当钨质量分数不高于4.5%时，试验合金为单一体心立方（BCC）结构，而当钨质量分数为6.5%和8.5%时，合金呈现BCC+面心立方（FCC）双相有序结构，且钨含量越高，FCC结构相含量越高。加入钨元素后，试验合金的硬度、抗拉强度、屈服强度、断后伸长率均提高，且随着钨含量的增加，硬度先降后升，抗拉强度和屈服强度先升后降，断后伸长率增加。当钨质量分数为6.5%时，合金力学性能优异，硬度、抗拉强度、屈服强度、断后伸长率分别为398.8 HV，1 108.32 MPa，267.232 MPa，16.747%。添加钨后合金的电阻率增大，但随着钨含量增加，电阻率降低；当钨质量分数为4.5%时电阻率最高，为125.28 μΩ·cm。

• A380铝合金的高周与超高周疲劳性能及失效机制

  李娟, 彭文杰, 王金龙, 肖永茂

  在92～152 MPa应力幅下对A380铝合金进行超声疲劳试验，研究了合金的疲劳寿命分布，基于Weibull分布模型与Basquin模型构建了合金在存活率50%与95%下的存活率-应力幅-疲劳寿命（P-S-N）曲线，研究了合金的高周与超高周疲劳性能及失效特征。结果表明：A380铝合金的应力幅-疲劳寿命呈连续下降型分布；当应力幅不低于128 MPa时，大部分试样发生高周疲劳失效，小部分试样发生超高周疲劳失效；而当应力幅值小于128 MPa时，试样均发生超高周疲劳失效；合金在50%存活率下1×107，1×108，1×109周次的条件疲劳强度分别为131，115，100 MPa，而在95%存活率下分别为110，97，85 MPa。A380铝合金的高周疲劳裂纹源位于试样表面，断口中存在小解理平面及韧窝特征，断裂类型为准解理断裂；超高周疲劳失效包括裂纹源位于内部的疲劳失效和裂纹源位于表面的疲劳失效，裂纹源位于内部的疲劳断口中可见粒状亮面区与鱼眼区特征，疲劳断裂以准解理断裂为主，而裂纹源位于表面的疲劳失效特征与高周疲劳失效特征相似。

• 波形钢腹板/平钢底板焊接接头构件温度场及残余应力场的有限元模拟

  张豪, 张紫辰

  应用基于能量守恒原理的热平衡方程和双椭球热源模型，采用ABAQUS有限元软件对Q345波形钢腹板/Q345平钢底板CO2气体保护焊接头构件的温度场和残余应力场进行分析，对比了单、双面焊残余应力的变化规律，探讨了焊接路径端部对残余应力的影响。结果表明：模拟得到的波形钢腹板与平钢底板焊接时的熔池形貌以及温度变化曲线均与文献中的试验结果相吻合，相同时间下温度的最大相对误差为11.3%，验证了模拟方法的准确性。单面焊产生的纵向残余应力大于横向残余应力，腹板处焊趾的残余应力偏低，底板处焊根和焊趾的残余应力分布相似，整体为拉应力；随着距底板表面距离的增加，底板的横向残余应力变化不规律，纵向残余应力减小。单面焊后焊接路径端部会产生明显的应力突变。相比于单面焊，双面焊后构件的温度峰值更高，焊趾、焊根和底板中的横向残余应力变化不规律，热源二次加热导致部分区域出现应力降低以及拉应力转变为压应力的现象。

• 液晶显示光固化打印模型截面变形程度与尺寸精度的影响因素

  颉芳霞, 卢泽异, 牟彦铭, 吴光庆, 程石

  通过有限元模拟和试验验证相结合的方式，研究了液晶显示（LCD）光固化打印圆柱模型时固化层层厚（0.01～0.11 mm）、固化层层数（10～100层）以及模型截面形状和固化层面积突增对模型截面变形程度以及尺寸精度的影响。结果表明：固化层层厚对模型截面变形的影响几乎可以忽略；在打印过程中随着固化层层数的增加，模型径向和成形方向的变形速率逐渐减缓，尺寸收缩量增大速率变缓，但是打印后期变形程度增强，尺寸收缩量明显增加；固化层总层数越多，中间相同层数下的变形程度越弱，尺寸收缩量越小。对于外径相同，空心直径和偏心距离不同的空心圆柱模型，空心直径越大或偏心距离越大，模型径向收缩量越大，变化趋势与试验结果相吻合。当下一层面积突然增大且打印过程没有任何支撑或打印补偿的情况下，面积突增区域会产生严重的径向和成形方向的变形，且随着面积突增程度的增加，变形程度增大。

• 某螺旋输料机主轴的断裂原因

  李清山, 陈哲明, 严利敏, 谢旭梦, 谢世杰, 夏新华, 席伶俐, 朱晓智

  某螺旋输料机主轴在服役1 a后发生断裂，采用断口形貌观察、化学成分分析、显微组织观察、应力分布模拟等方法对主轴的断裂原因进行分析。结果表明：主轴在旋转体叶片根部断裂，断裂性质为多源腐蚀疲劳失效。叶片根部几何突变部位存在的应力集中是造成疲劳断裂的主要原因，强酸性环境下的腐蚀作用以及焊缝金属过渡几何不连续缺陷引起的局部应力集中是促使主轴断裂的次要原因，在循环交变应力的作用下裂纹萌生并不断扩展，最终导致主轴腐蚀疲劳断裂。建议将旋转体叶片两端采用圆弧过渡以缓解应力集中，同时将正方形出料口调整为长宽比更大的长方形落料口以减少物料塞积，降低主轴承受的挤压力。